廬山防水灌漿料

時間：2019-02-10

*13.3.4 條確定；

c—錨栓的邊距（mm）；

scr,N 和ccr ,N —混凝土呈錐形受拉時，確保每一錨栓承載力不受間距和邊距效應影響的zui小間距（mm）和zui小邊距（mm），按本規(guī)范

表13.4.3 的規(guī)定值采用；

eN —拉力（或其合力）對受拉錨栓形心的偏心距。

13.3.4 當錨栓承載力不受其間距和邊距效應影響時，由單個錨栓引起的基材混凝土呈錐形受拉破壞的理想錐體投影面積 Ac0,N ，可按圖 13.3.4–1 所示的

陰影面積確定，即：
Ac0,N = (scr,N )2 （13.3.4–1）

混凝土呈錐形受拉破壞的實際錐體投影面積 Ac,N ，可按下列規(guī)定計算：

1）當邊距c > ccr,N ，且間距s > scr,N 時
A = nA0 （13.3.4–2）
c,N c,N

式中：n —參與手拉工作的錨栓個數(shù)。

2）當邊距c ￡ ccr ,N 時，應按圖 13.3.4–2~圖 13.3.4–3 示例的計算方法進行確定。

圖 15.3.4–1 單錨混凝土錐形破壞理想錐體投影面積

當c1 < ccr,N 時：當c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 時：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a）（b）

圖 13.3.4–2 近構件邊緣單錨和雙錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積

當c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 時：

Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )

圖 13.3.4–3 近構件角部四錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積 13.3.5 基材混凝土的受剪承載力，應按下列公式驗算：

V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef )0.2 （13.3.5）
fcu,k

式中：V —單錨的剪力設計值或群錨的總剪力設計值；

yv —考慮各種因素對基材混凝土受剪承載力影響的修正系數(shù)，按本規(guī)范

*13.3.6 條計算；

c1 —平行于剪力方向的邊距（mm）；

d0 —錨栓外徑（mm）；

hef —錨栓的有效錨固深度（mm）；當hef 3 10d0 時，按hef = 10d0 計算；其他符號同前。

對基材混凝土角部的錨固，應取兩方向計算承載力的較小值（圖13.3.1–4）。

13.3.6 基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)y v 值，應按下列公式計算：

y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v

Ac,v

y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1

s,v 普通粘貼破纖維加固法對受彎構件的撓度變形與制縫開展并不能起到很好的控制鉆孔完畢，檢查孔深、孔徑合格后將孔內(nèi)粉塵用壓縮空氣吹出，然后用毛刷將孔壁刷凈，再次壓縮空氣吹孔，應反復進行3∽5次，直至孔內(nèi)無灰塵碎屑，將孔口臨時封閉。若有廢孔，清凈后用植筋膠填實。。其次,預應力碳纖維加固法能夠很有效的解決加面構件的撓度變形與制鑓開展問題;最后,通過預應力的施加,能夠使碳纖維材料的高強特性得到較有效的利用。因此,預應力碳纖維加固是**普通粘貼碳纖維加固的方法。c1

yh,v = 1.5c1 h ÷ 3 1
è

ì1.0 (00 ￡ av ￡ 550 )

y a,v = 1(cosav + 0.5sin av ) (550 ￡ 900 )
í < av
(90 0 < av ￡ 180 0 )
2.0

y e,v = 1 ￡ 1 （13.3.6–5）
1+ 2ev
3c1

ì1.0 (邊緣沒有配筋）
y = 1.2（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋) （15.3.6–6） í

1.4（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋及s 3 100mm箍筋）

式中：y s,v —邊距比c2 c1 對受剪承載力的影響系數(shù)；

yh,v —邊距厚度比c1 h 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ya ,v —剪力與垂直于構件自由邊的軸線之間的夾角av 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ye,v —荷載偏心對群錨受剪承載力的影響系數(shù)；

yu,v —構件錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數(shù)。

Ac,v Ac0,v —錨栓邊距、間距等幾何效應對抗剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)

范* 13.3.7 條及* 13.3.8 條確定；

c2 —垂直于c1 方向的邊距；

h—構件厚度（基材混凝土厚度）；

ev —剪力對受剪錨栓形心的偏心距。

13.3.7 當錨栓受剪承載力不受其邊距、間距及構件厚度的影響時，其基材混凝

土呈半錐體破壞的側向投影面積基準值 Ac0,v ，可按下式計算：

A0 = 4.5(c )2 （13.3.7）
c,v 1

13.3.8 當單錨或群錨受剪時，若錨栓間距s 3 3c1 、邊距c2 3 1.5c1 ，且構件厚度

h3 1.5c ，則混凝土破壞錐體的側向投影面積 Ac,v ，可按下式計算：

A = nA0 （13.3.8）
c,v c,v

式中：n 為參與受剪工作的錨栓個數(shù)。

若錨栓間距、邊距或構件厚度不滿足上述要求，則應按圖 13.3.8（a~c）

示例的計算方法進行確定。

國內(nèi)外學者對銹蝕鋼筋混凝土結構耐久壽命進行了很多研究，認為混凝土中鋼筋的銹蝕發(fā)展過程分為四個階段。當銹蝕程度達到ｔ，所對應的程度時，一般認為結構不能在繼續(xù)使用，使用壽命終止。所以混凝土結構因鋼筋銹蝕的壽命過程分為三個階段：**階段銹蝕孕育期ｔｏ，從澆注混凝土到鋼筋開始銹蝕為止；*二階段為銹蝕發(fā)育期ｔ．，從鋼筋開始銹蝕發(fā)展到混凝土保護層表面因鋼筋銹脹而出現(xiàn)破裂；*三階段為裂縫發(fā)展期ｔ，從混凝土表面因鋼筋銹蝕腫脹開始破壞發(fā)展到混凝土嚴重脹裂、剝落破壞，即達到正常使用極限狀態(tài)。

圖 13.3.7 近構件邊緣的單錨受剪混凝土楔形投影面積

當h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )

當h ￡ 1.5c1 ，時：

Ac,v = (3c1 + s2 )′ h

當h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = (3c1 + s2 )′ h

圖 13.3.8 錨栓在剪力作用下混凝土楔形破壞側向投影面積

a）角部單錨；b）薄構件邊緣雙錨；c）薄構件角部雙錨

13.3.9 對混凝土角部的錨固，應取兩個方向計算承載力的較小值（圖 13.3.9）。

圖 13.3.9 剪力作用下角部群錨，按雙向分別計算承載力

13.3.10 當錨栓連接承受拉力和剪力復合作用時，承載力應符合下列公式的要求：

(b N )a + (bV )a ￡ 1 （15.3.9）

式中：b N —拉力作用設計值與抗拉承載力設計值之比； bV —剪切作用設計值與抗剪承載力設計值之比。

a—指數(shù)，當兩者均受錨栓鋼材破壞模式控制時，取a = 2.0 ；當受其他破壞模式控制時，取a = 1.5 。

13.4 構造規(guī)定

13.4.1 混凝土構件的zui小厚度hmin 應不小于1.5hef ，且不小于 100mm。

13.4.2 承重結構用的錨栓，其公稱直徑不得小于 12mm；按構造要求確定的錨

固深度hef 應不小于 60mm，且不應小于混凝土保護層厚度。

13.4.3 zui小邊距cmin 、臨界邊距ccr ,N 和群錨zui小間距smin 、臨界間距scr,N 應滿足

表13.4.3 的要求。

表13.4.3 錨栓的邊距和間距要求

cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1.0hef 3.0hef

13.4.4 地震區(qū)錨栓的實際錨固深度，應按本規(guī)范計算確定的有效錨固深度乘以抗震構造修正系數(shù)y aE 后采用：對 6 度區(qū)，取y aE = 1.0 ；對 7 度區(qū) I、II

類場地，取y aE = 1.1；對 8 度區(qū) I、II 類場地，取y aE = 1.2 。

13.4.5 錨栓防腐蝕標準應**被固定物的防腐蝕要求。

附錄 G 富填料膠體或復合砂漿劈裂抗拉強度測定方法

G.1 適用范圍

G.1.1 本標準適用于測定錨固用膠粘劑、粘結網(wǎng)片用復合砂漿（聚合物砂漿）以

及其他富填料粘結材料的膠體劈裂抗拉強度（簡稱劈拉強度）。

G.1.2 本標準僅適用于圓柱體試件的劈裂抗拉試驗；不得引用于立方體劈裂抗拉試驗。

G.2 試件

G.2.1 劈拉試件的直徑為 20mm；長度為 40mm；允許偏差為±0.1mm；以受檢的膠粘劑或復合砂漿澆注而成。試件的養(yǎng)護方法及養(yǎng)護時間應符合產(chǎn)品使用說明書的規(guī)定。

G.2.2 劈裂抗拉試驗的試件數(shù)量，每組不應少于 3 個。

G.3 試驗設備及裝置

G.3.1 劈拉試件的制作應在專門的模具中澆注而成。模具可自行設計，但應便于脫模，且不傷及試件；模具的內(nèi)壁應經(jīng)拋光，其光潔度應達到 6．3 。其他技術要求應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土試?！稪G3019 的規(guī)定。

試件制作完成后，應按產(chǎn)品使用說明書的要求進行養(yǎng)護。

G.3.2 劈拉試件的加荷，應采用zui大壓力標定值不大于 4000N 的壓力試驗機；其性能和質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準 GB/T 3722 及 GB/T 2611 的要求；其測量精度應達到±1%；每年應檢定一次。試件的破壞荷載應碳纖維增強塑料受彎加固碳壞形態(tài)分為5種:**筋碳壞,即受拉鋼筋達到屈服前受壓區(qū)混擬土壓壞;適筋碳壞I,即鋼筋屈服后,受壓區(qū)溫凝土壓壞,而此時碳纖維增強塑料尚未達到極限拉應變;適筋碳壞,即鋼筋屈服后,碳纖維增強塑料達到極限拉應變,而此時受壓區(qū)混凝土尚未壓壞,保護層溫凝土剪切受拉剝高碳壞,碳纖維增強塑料與溫凝土基層問粘結剝離碳壞。大于壓力試驗機全量程的 20%，且小于其全量程的 80%。

G.3.3 劈拉試驗裝置

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