南昌青山湖區(qū)C80灌漿料強(qiáng)度等級(jí)介紹

時(shí)間：2019-02-18作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：170

錨栓連接受力分析方法


M.1 錨栓拉力作用值計(jì)算


M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時(shí)，其受力分析應(yīng)遵守下列基本假定：

1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計(jì)；

2同一錨板的各個(gè)錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定；

3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔(dān)。

圖 M.1.1-1 軸向拉力作用 圖 M.1.1-2 拉力和彎矩共同作用
M.1.2 在軸向拉力與外力矩共同作用下，應(yīng)按下列公式計(jì)算確定錨板中受力zui大
錨栓的拉力設(shè)計(jì)值 Nh
1 當(dāng)N n - My1 2 3 0 時(shí)
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）


2 當(dāng)N n - M石灰石集料混凝土中的集料同樣被酸侵蝕，而硅質(zhì)集料很難被腐蝕，就會(huì)在ＩＴＺ附近產(chǎn)生應(yīng)力而造成裂縫，降低混凝土的耐腐蝕性能進(jìn)而殃及混凝土的力學(xué)性能植筋拉拔力隨植筋深度的增大而增大，以①１６鋼筋為例，當(dāng)植筋深度為６ｄ時(shí)，，植筋鋼筋拉拔力平均值為３１．２ｋＮ；當(dāng)植筋深度為１０ｄ時(shí)，植筋鋼筋拉拔力平均值為５１．３ｋＮ；當(dāng)植筋深度為１５ｄ時(shí)，植筋鋼筋拉拔力平均值為７１ｋＮ。由此可知，植筋鋼筋達(dá)到屈服前，植筋深度越長，其拉拔力越大。。Ｖ．Ｐａｖｌｉｋ的研究表明，在高濃度（０．２ｍｏｌ／Ｌ）的硝酸溶液中，石灰石質(zhì)的集料不能夠提高砂漿的耐酸性能。而在南非一項(xiàng)工程中用石灰石集料配制的混凝土的壽命是硅質(zhì)集料配制混凝土壽命的３￣５倍，在澳大利亞則為１．９倍。研究結(jié)果表明用石灰石為集料的混凝土在酸性環(huán)境中的酸消耗量是硅質(zhì)集料混凝土的４－８倍。y1 yi2 < 0 時(shí)


Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2-2）


式中：N 和M —分別為軸向拉力和彎矩的設(shè)計(jì)值； y1 、 yi —錨栓l 及i 至群錨形心的距離；

y1' 、 yi' —錨栓l 及i 至zui外排受壓錨栓的距離； l —軸力N 至zui外排受壓錨栓的距離；

n—錨栓個(gè)數(shù)。

注：當(dāng)外邊距M = 0時(shí)，上式計(jì)算結(jié)果即為軸向拉力作用下每一錨栓所承受的拉力設(shè)計(jì)值 Ni 。


M.2 錨栓剪力作粘鋼加固是用特制的結(jié)構(gòu)膠作為粘結(jié)劑，將鋼板粘貼在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的表面，通過粘結(jié)劑的性能達(dá)到加固和增強(qiáng)原結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度。用值計(jì)算


M.2.1 作用于錨板上的剪力和扭矩在群錨中的內(nèi)力分配，按下列三種情況計(jì)算：

1若錨板孔徑與錨栓直徑符合表 M.2.1 的規(guī)定，且邊距大于10hef （圖

M.2.1-1），則所有錨栓均勻承受剪力；


圖 M.2.1-1 錨栓均勻受剪

2若邊距小于10hef （圖 M.2.1-2,a）或錨板孔徑大于表 M.2.1 的規(guī)定值（圖 M.2.1-2,b），則只有部分錨栓（以圖中黑色者表示）承受剪力；



a)邊距過小 b)錨板孔徑過大

圖 M.2.1-2 錨栓處于不利情況下受剪

3為使靠近混凝土構(gòu)件邊緣錨栓不承受剪力，可在錨板相應(yīng)位置沿剪力方向開橢圓形孔（圖 M.2.1-3）。


圖 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1 錨板孔徑（mm）

錨栓公稱直徑d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30


錨板孔徑d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33

M.2.2 剪切荷載通過受剪錨栓形心時(shí)，群錨中各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.2）:
ViV  =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V  = Vx nx (M.2.2-2)
ix

V V  = Vy ny (M.2.2-3)
iy


式中：VixV 、ViyV —分別為錨栓i 在 x 和 y 方向的剪力你想在兩根未預(yù)留錨筋的柱子上，澆筑一根新的混凝土梁嗎？這在以前是不可想象的事，但現(xiàn)在已變成了現(xiàn)實(shí)，“植筋”技術(shù)可以完成這一任務(wù)。分量；

ViV —剪力設(shè)計(jì)值V 作用下錨栓i 的組合剪力設(shè)計(jì)值；

Vx 、nx —剪力設(shè)計(jì)值V 的x 分量及x 方向參與受剪的錨栓數(shù)目；

Vy 、ny —剪力設(shè)計(jì)值V 的 y 分量及 y 方向參與受剪的錨栓數(shù)目。


圖 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群錨在扭矩T 作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)



圖 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY

式中：T —外扭矩設(shè)計(jì)值；

VixT 、ViyT —T 作用下錨栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下錨栓i 的剪力設(shè)計(jì)值；

xi 、 yi —錨栓i 至以群錨形心為原點(diǎn)的座標(biāo)距離。

M.2.4 群錨在剪力和扭矩共同作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.4）:

Vi g =
(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)


式中：Vi g —群錨中錨栓所受組合剪力設(shè)計(jì)值。

圖 M.2.4 剪力與扭矩共同作用





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