東莞工業(yè)廠房安全檢測(cè)報(bào)告內(nèi)容有哪些

時(shí)間：2020-01-05作者：深圳市住建工程檢測(cè)有限公司瀏覽：180

至今對(duì)于剛性樁復(fù)合地基承載力以及沉降計(jì)算的研究并不完善，特別是針對(duì)軟土剛性樁復(fù)合地基的承載力和沉降的計(jì)算并不能滿足實(shí)際工程實(shí)踐的需要。本文通過(guò)分析現(xiàn)有的剛性樁復(fù)合地基承載力和沉降計(jì)算的方法，提出適合軟土剛性樁復(fù)合地基的承載力計(jì)算方法，以及對(duì)原有沉降計(jì)算中的系數(shù)進(jìn)行修正。
2 承載力計(jì)算方法的分析和討論
剛性樁復(fù)合地基的承載力計(jì)算理論也在發(fā)展中。如同其他的樁體復(fù)合地基一樣，剛性樁復(fù)合地基承載力計(jì)算思路也是先分別確定樁體的承載力和樁間土的承載力，再根據(jù)一定的原則疊加這二部分承載力得到復(fù)合地基的承載力。




龔曉南[5]提出樁體復(fù)合地基的限承載力pcf普遍表達(dá)式可用下式表示：
（2-1）
式中 ppf —— 單樁限承載力（kPa）；
psf —— 地基限承載力（kPa）；
K1 —— 反映復(fù)合地基中樁體實(shí)際限承載力與單樁限承載力不同的修正系數(shù)，一般大于1.0；
K2 —— 反映復(fù)合地基中樁間土實(shí)際限承載力與地基限承載力不同的修正系數(shù)；其值視具體工程情況確定，可能大于1.0，也可能小于1.0；
—— 復(fù)合地基破壞時(shí)，樁體發(fā)揮其限強(qiáng)度的比例，可稱(chēng)為樁體限承載力發(fā)揮系數(shù)；
—— 復(fù)合地基破壞時(shí)，樁間土發(fā)揮其限強(qiáng)度的比例，可稱(chēng)為樁間土限承載力發(fā)揮系數(shù)；
m —— 復(fù)合地基置換率。
若能有效的確定復(fù)合地基中樁體和樁間土的實(shí)際限承載力，而且破壞模式是樁體先破壞引起復(fù)合地基的全面破壞，《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》建議在初步設(shè)計(jì)階段可以按下式計(jì)算承載力：
（2-2）
式中 fspk —— 復(fù)合地基承載力特征值（kPa）；
m —— 面積置換率；
Ra —— 單樁豎向承載力特征值（kN）；
Ap —— 樁的截面積（m2）；
—— 樁間土承載力折減系數(shù)，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值；
fsk —— 處理后樁間土承載力特征值（kPa），宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值，如無(wú)經(jīng)驗(yàn)時(shí)，可取地基承載力特征值。


就剛性樁復(fù)合地基而言，其破壞機(jī)理的研究對(duì)于承載力計(jì)算有著至關(guān)重要的作用。樁體與樁間土的荷載是通過(guò)復(fù)合地基的褥墊層來(lái)調(diào)整和傳遞的，因此需要分析褥墊層的作用。褥墊層能傳遞給樁體的限承載力Rcu和單樁限承載力Ru之間的關(guān)系（鄭剛[6]）如下：
樁Rcu> Ru，則加荷后期直至達(dá)到，樁主要向下刺入。
樁Rcu＝Ru，則加荷后期直至達(dá)到，樁同時(shí)向上和向下刺入。
樁Rcu< Ru，則加荷后期直至達(dá)到，樁主要向上刺入。
現(xiàn)有的文獻(xiàn)和工程實(shí)踐一般都認(rèn)為剛性樁復(fù)合地基是樁體先達(dá)到限強(qiáng)度，引起復(fù)合地基的破壞，即認(rèn)為在式（2-1）中樁體限強(qiáng)度的發(fā)揮比例 ＝1.0，而樁間土限強(qiáng)度的發(fā)揮比例 <1.0。式（2-2）也假定樁體先破壞引起復(fù)合地基的全面破壞。這些承載力計(jì)算公式都是針對(duì)樁Rcu> Ru和樁Rcu＝Ru兩種情況。
但是在軟土地基中，為了獲得較高的承載力水平，又由于樁身強(qiáng)度較高能將荷載往深層傳遞，剛性樁復(fù)合地基中的剛性樁往往會(huì)穿過(guò)土質(zhì)較差的那層軟土，樁端進(jìn)入承載力相對(duì)較好的土層作為持力層，因而樁體的限承載力一般很高。同時(shí)樁間軟土的承載力很低，一般在100 kPa以下，有些甚至在50kPa以?xún)?nèi)。因此當(dāng)褥墊層能較好的工作，將上部荷載傳遞到土和樁時(shí)，樁間土就很達(dá)到限承載力，而此時(shí)樁體還沒(méi)有達(dá)到其限承載力，屬于樁Rcu< Ru的情形。此時(shí)，樁間土就會(huì)破壞，從而引起復(fù)合地基的破壞。解決方案 


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